Elektu al: Produktoj de duobla kluĉila skatolo estas malseka skatolo de duobla kuplilo, la subtena ŝelo konsistas el kluĉilo kaj skatolo de skatolo, la du ŝeloj produktitaj per altprema ĵeta metodo, en la procezo de produkta disvolviĝo kaj produktado spertis malfacilan kvalitan plibonigan procezon. , malplena ampleksa kvalifikita indico je ĉirkaŭ 60% 95% antaŭ la fino de la supreniro al 2020-niveloj, Ĉi tiu artikolo resumas solvojn al tipaj kvalitproblemoj.
Malseka du-kluĉila dissendo, kiu uzas novigan kaskadan ilaron, elektro-mekanikan ŝanĝan vetursistemon kaj novan elektro-hidraŭlikan kluĉilan aktuarion. La ŝelo malplena estas farita el altprema fandado de aluminio-alojo, kiu havas la karakterizaĵojn de malpeza pezo kaj alta forto. Estas hidraŭlika pumpilo, lubrika fluido, malvarmiga tubo kaj ekstera malvarmiga sistemo en la rapidumujo, kiuj prezentas pli altajn postulojn pri la ampleksa mekanika agado kaj sigela agado de la ŝelo. Ĉi tiu papero klarigas kiel solvi la kvalitajn problemojn kiel ŝelo-deformado, aerŝrumpa truo kaj elflua enirpermesilo, kiuj multe influas la preterpasan indicon.
1 、Solvo de problemo de deformado
Bildo 1 (a) sube，La rapidumujo konsistas el altprema gisita aluminio-aloja rapidumujo kaj kuplilo. La materialo uzata estas ADC12, kaj ĝia baza murdikeco estas ĉirkaŭ 3.5mm. La rapidumujo-ŝelo estas montrita en Figuro 1 (b). La baza grandeco estas 485mm (longo) × 370mm (larĝo) × 212mm (alto), la volumo estas 2481.5mm3, la projektita areo estas 134903mm2, kaj la pura pezo estas ĉirkaŭ 6.7kg. Ĝi estas maldikmura profunda kava parto. Konsiderante la teknologion de fabrikado kaj prilaborado de la muldilo, la fidindeco de muldado de produkto kaj produktadprocezo, la muldilo estas aranĝita kiel montrite en Figuro 1 (c), kiu konsistas el tri grupoj de glitiloj, movanta muldilon (en la direkto de la ekstera). kavo) kaj fiksa ŝimo (direkte al la interna kavo), kaj la termika ŝrumpa indico de la fandado estas desegnita por esti 1.0055%.
Efektive, en la procezo de komenca ĵetkubotesto, oni trovis, ke la poziciograndeco de la produkto produktita per ĵetkubo estis sufiĉe diferenca de la dezajnpostuloj (kelkaj pozicioj estis pli ol 30% malpli), sed la muldgrandeco estis kvalifikita kaj la ŝrumpa indico kompare kun la reala grandeco estis ankaŭ en linio kun la ŝrumpa leĝo. Por ekscii la kaŭzon de la problemo, 3D-skanado de la fizika ŝelo kaj teoria 3D estis uzata por komparo kaj analizo, kiel montrite en Figuro 1 (d). Oni trovis, ke la baza poziciiga areo de la malplenaĵo estis misformita, kaj la deformada kvanto estis 2.39mm en areo B kaj 0.74mm en areo C. Ĉar la produkto baziĝas sur la konveksa punkto de malplena A, B, C por la posta. prilaborado posicionamiento benchmark kaj mezurado benchmark, ĉi deformado kondukas al en la mezurado, alia grandeco projekcio al A, B, C kiel la bazo de la ebeno, la pozicio de la truo estas ekster ordo.
Analizo de la kaŭzoj de ĉi tiu problemo:
①La principo de dezajno de alta premo fandado estas unu el la produktoj post malmoldado, donante formon al la produkto sur la dinamika modelo, kio postulas, ke la efiko sur la dinamika modelo de pakaĵforto estas pli granda ol la fortoj agantaj sur la fiksita muldila sako, pro tio. la profunda kavo specialaj produktoj samtempe, profunda kavo ene de la kernoj sur la fiksa muldilo kaj ekstera kavo formis surfacon sur la movanta muldilo produktoj por decidi la direkton de la muldilo disiĝo kiam neeviteble suferos la tiradon;
②Estas glitiloj en la maldekstra, malsupra kaj dekstra direktoj de la muldilo, kiuj ludas helpan rolon en fiksado antaŭ malmoldado. La minimuma subtenforto estas ĉe la supra B, kaj la totala tendenco estas konkaviĝi en la kavaĵo dum termika ŝrumpado. Ĉi-supraj du ĉefaj kialoj kondukas al la plej granda deformado ĉe B, sekvita de C.
La plibonigskemo por solvi ĉi tiun problemon estas aldoni fiksan elĵetmekanismon Figuro 1 (e) sur la fiksa ĵetsurfaco. Ĉe B pliigis 6 aro muldilo plonĝisto, aldonante du fiksa muldilo plonĝanto en la C, fiksa pinglo vergo estas fidi reset pinto, kiam movanta muldilo clamping ebeno starigis la reset levilo premu ĝin en muldilon, muldilo aŭtomata die premo malaperas, la dorso de la plato printempo kaj tiam puŝi la supran pinton, prenu la iniciaton por promocii produktoj eliras el la fiksa muldilo, por realigi kompenso demolding deformado.
Post muldigo, la malmulda deformado estas sukcese reduktita. Kiel montrite en FIG.1 (f), la deformadoj ĉe B kaj C estas efike kontrolitaj. Punkto B estas +0.22mm kaj punkto C estas +0.12, kiuj plenumas la postulon de la malplena konturo de 0.7mm kaj atingas amasproduktadon.
2 、 Solvo de ŝelo-ŝrumpa truo kaj elfluado
Kiel ĉiuj scias, altprema fandado estas formada metodo, en kiu la likva metalo estas rapide plenigita en la metalan muldilon per aplikado de certa premo kaj rapide solidiĝas sub premo por akiri la fandadon. Tamen, kondiĉe de la karakterizaĵoj de produkta dezajno kaj ĵetkubo, ankoraŭ ekzistas iuj areoj de varmaj juntoj aŭ altriskaj aerŝrumpadtruoj en la produkto, kio estas pro:
（1）Premfandado uzas altan premon por premi likvan metalon en la muldilon ĉe alta rapideco. La gaso en la prema ĉambro aŭ ŝima kavo ne povas esti tute eligita. Tiuj gasoj estas implikitaj en likva metalo kaj eventuale ekzistas en la fandado en formo de poroj.
（2）La solvebleco de gaso en likva aluminio kaj solida aluminialojo estas malsama. En la solidigprocezo, gaso estas neeviteble precipita.
（3）La likva metalo solidiĝas rapide en la kavo, kaj en la kazo de neniu efika nutrado, iuj partoj de la fandado produktos kuntiriĝan kavon aŭ kuntiriĝan porecon.
Prenu la produktojn de DPT, kiuj sinsekve eniris la ilan specimenon kaj malgrandan aran produktadstadion kiel ekzemplon (vidu Figuro 2): La difektoprocento de la komenca aerŝrumpa truo de la produkto estis kalkulita, kaj la plej alta estis 12.17%, inter kiuj la aero. kuntiriĝa truo pli granda ol 3.5mm konsistigis 15.71% de la totalaj difektoj, kaj la aerŝrumpa truo inter 1.5-3.5mm konsistigis 42.93%. Tiuj aerŝrumpadtruoj estis plejparte koncentritaj en kelkaj fadenigitaj truoj kaj sigelaj surfacoj. Ĉi tiuj difektoj influos la forton de la riglilo, surfacan streĉon kaj aliajn funkciajn postulojn de la peceto.
Por solvi ĉi tiujn problemojn, la ĉefaj metodoj estas jenaj:
2.1MEKLA MALVARGA SISTEMO
Taŭga por unuopaj profundaj kavaj partoj kaj grandaj kernaj partoj. La formanta parto de ĉi tiuj strukturoj havas nur kelkajn profundajn kavojn aŭ la profundan kavan parton de la kerno tirado, ktp., kaj malmultaj muldiloj estas envolvitaj de granda kvanto da likva aluminio, kiu estas facile kaŭzi trovarmiĝon de la ŝimo, kaŭzante gluecan. ŝimo trostreĉiĝo, varma fendeto kaj aliaj difektoj. Tial, necesas devigi malvarmigi la malvarmigan akvon ĉe la enirpunkto de la profunda kavaĵmuldilo. La interna parto de la kerno kun diametro pli granda ol 4mm estas malvarmigita per 1.0-1.5mpa altprema akvo, por certigi, ke la malvarmiga akvo estas malvarma kaj varma, kaj la ĉirkaŭaj histoj de la kerno unue povas solidiĝi kaj formi densa tavolo, por redukti la kuntiriĝon kaj porecon tendencon.
Kiel montrite en Figuro 3, kombinita kun la statistika analiza datumo de simulado kaj realaj produktoj, la fina punkto malvarmiga aranĝo estis optimumigita, kaj la altprema punkto malvarmigo kiel montrita en Figuro 3 (d) estis starigita sur la ŝimo, kiu efike kontrolis. la produkta temperaturo en la varma artiko-areo, realigis la sinsekvan solidiĝon de produktoj, efike reduktis la generacion de kuntiriĝaj truoj kaj certigis la kvalifikitan indicon.
2.2Loka eltrudo
Se la murdikeco de la produkta strukturo-dezajno estas neegala aŭ estas grandaj varmaj nodoj en iuj partoj, ŝrumpaj truoj emas aperi en la fina solidigita parto, kiel montrite en FIG. 4 (C) malsupre. La kuntiriĝaj truoj en ĉi tiuj produktoj ne povas esti malhelpitaj per la ĵetoprocezo kaj pliiganta la malvarmigan metodon. Ĉi-momente, loka eltrudado povas esti uzata por solvi la problemon. Parta premo strukturo diagramo kiel montrita en figuro 4 (a), nome la instalita rekte en la muldilo cilindro, post la fandita metalo pleniganta en la ŝimo kaj solidigita antaŭe, ne tute en la duonsolida metalo likvaĵo en la kavo, la finfine solidiĝo dika muro per eltruda vergo premo devigis nutradon redukti aŭ forigi sian ŝrumpa kavo difektoj, por akiri altan kvaliton de die casting.
2.3La malĉefa eltrudado
La dua etapo de eltrudado estas starigi duoblan batan cilindron. La unua bato kompletigas la partan muldadon de la komenca antaŭ-fandado de truo, kaj kiam la likva aluminio ĉirkaŭ la kerno iom post iom solidiĝas, la dua eltruda ago komenciĝas, kaj la duobla efiko de antaŭ-fandado kaj eltrudado finfine realiĝas. Prenu la skatolon-domon kiel ekzemplon, la kvalifikita indico de la gas-streka provo de la skatolo-domo en la komenca etapo de la projekto estas malpli ol 70%. La distribuado de elfluaj partoj estas ĉefe la intersekco de oleo-pasejo 1# kaj oleo-trairejo 4# (ruĝa cirklo en Figuro 5) kiel montrite sube.
2.4CASTING RUNNER SISTEMO
La ĵeta sistemo de metala muldila muldilo estas kanalo, kiu plenigas la kavon de la ĵeta modelo per fandita metala likvaĵo en la gazetara ĉambro de la ĵetmaŝino sub la kondiĉo de alta temperaturo, alta premo kaj alta rapido. Ĝi inkluzivas rektan kuriston, krucan kuriston, internan kuriston kaj superfluan ellasilon. Ili estas gviditaj en la procezo de la likva metala pleniga kavo, la fluo-stato, rapideco kaj premo de likva metala translokigo, la efiko de ellasilo kaj muldilo ludas gravan en tiaj aspektoj kiel la termika ekvilibra stato de la kontrolo kaj reguligo, tial , pordega sistemo estas decidita por morti surfackvalito same kiel la grava faktoro de la interna mikrostrukturo stato. La dezajno kaj finpretigo de verŝsistemo devas baziĝi sur la kombinaĵo de teorio kaj praktiko.
2.5ProcesoOoptimigo
Die casting-procezo estas varma pretigprocezo, kiu kombinas kaj uzas la ĵetandan maŝinon, ĵetandan ĵetanton kaj likvan metalon laŭ la antaŭ-elektita procezprocedo kaj procezparametroj, kaj akiras la ĵetanton helpe de potenca stirado. Ĝi prenas ĉiajn faktorojn en konsidero, Kiel premo (inkluzive de injekto-forto, injekto-specifa premo, ekspansia forto, muldila ŝlosforto), injekta rapido (inkluzive de pugnorapideco, interna pordega rapido, ktp.), Pleniga rapido, ktp.) , diversaj temperaturoj (fandanta temperaturo de likva metalo, muldila temperaturo, muldila temperaturo, ktp.), diversaj tempoj (plenigtempo, premo tenanta tempo, muldilo retentempo, ktp.), termikaj propraĵoj de la muldilo (varmo transiga indico, varmo). kapacita indico, temperaturgradiento, ktp.), ĵetantaj propraĵoj kaj termikaj propraĵoj de likva metalo, ktp. Ĉi tio ludas ĉefan rolon en la ĵeta premo, pleniga rapido, plenigantaj trajtoj kaj termikaj propraĵoj de la muldilo.
2.6La uzo de novigaj metodoj
Por solvi la elfluan problemon de malfiksaj partoj ene de la specifaj partoj de la skatolo-ŝelo, la solvo de malvarma aluminio-bloko estis uzata pionira post konfirmo de ambaŭ flankoj de oferta kaj postulo. Tio estas, aluminio-bloko estas ŝarĝita ene de la produkto antaŭ plenigo, kiel montrite en Figuro 9. Post plenigo kaj solidiĝo, ĉi tiu enmetaĵo restas ene de la parto-ento por solvi la problemon de loka ŝrumpado kaj poreco.
Afiŝtempo: Sep-08-2022